水下沉管溝槽開挖
對槽軸線段進行浚前測量，取得手資料，并繪制施工圖紙。
導標布設：以基槽軸線為基準，左右基槽邊線各設一對線標，軸線上設置一組中心標。
管道基槽開挖擬采用兩棲式挖泥船進行。挖泥船采用沿著溝槽軸線從發送道位置開始逐步往對岸施工,并且為了防止河內淤泥向已挖溝槽內滑入，采用二次清理溝槽。平面控制采用在岸上建立交會標選用性能優良的六分儀交會定位，控制挖泥船的船位。在導流槽邊緣用竹竿打樁定位，本工程的施工定位至關重要，對此我們采用“激光測距儀、GPS和導標”三結合的方法開展施工平面控制，確保施工質量控制。平面位置控制，由挖泥船參照中心導標和岸上架設經緯儀導向結合。能夠確保管道基槽軸線的準確。深度控制，挖泥船上操作人員根據水位變化隨時調整開挖深度，確保基槽平整度控制在規定范圍內，船艏當班水手用測繩隨時復測挖深情況。開挖時要把穩慢移，根據挖泥導標和水尺記錄，確保基槽軸線準確、槽底平整。基槽開挖時，要有專人對已挖基槽進行自檢，基槽軸線、寬度、深度、平整度、坡比應本符合設計要求，并記錄備查。基槽開挖完成后，及時通知業主及監理工程師進行驗收，提供完整的基槽施工驗收資料，驗收合格后方可進行下一工序施工。
怒江鋪設水下沉管公司（2020年報價）試驗測量了完整的早齡期混凝土變形曲線,并稱之為混凝土的全變形曲線.混凝土全變形曲線表現為先膨脹后收縮的變形特征,基于此,定義膨脹結束點為混凝土的凝結時間,定義混凝土凝結后的變形為有效變形.同時分別考察了初測時間和環境溫度對混凝土變形測量結果的影響,結果表明:初測時間晚于凝結時間將不能準確測量到混凝土的完整變形,并可能給試驗結果帶來較大偏差;環境溫度顯著影響混凝土的凝結時間和有效變形的大小.
鋼管組焊
沉管預制的彎頭采用5D的45度3PE防腐彎管，每只彎管長度為2.35m，在直管兩邊各對接兩只彎管，兩只彎管中心對中心為1.65m，在彎管兩頭各加5m長度的直管，這樣沉管段預制完成。
在管道拼裝現場采用吊車、小型龍門架進行成品管的對口焊接。
在焊接前應對進場的成品管再次進行外觀復檢，檢查管節在運輸過程中可能造成的缺陷，并應予以消除。
鋼管焊接采用手工下向焊，在正式組焊前，根據現場環境，進行焊接設備與焊接工藝的認可試驗。全部現場焊接作業、焊接設備、焊接工藝規程皆經監理工程師認可并由合格焊工執行。
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鋼管組焊時，應減少錯邊量，從管頂中心分別向下組對，四周管口做到內口平齊，錯邊且不超過0—1.6mm,對接間隙0.8—1.0mm,相鄰縱縫之間錯開200mm以上。
怒江鋪設水下沉管公司（2020年報價）針對風電葉片葉根連接有限元建模方法進行研究,主要通過對比工程算法、整體有限元模型與1/N有限元模型的結果進行分析驗證。首先對葉根鉆孔連接采用工程算法進行理論計算,得到了螺栓的理論應力。接著分別建立整體模型與1/N模型,并對模型進行加載計算得到螺栓的有限元應力。通過對比發現,有限元與理論結果的偏差較小,從而證明兩種建模方法都是可行的。采用整體模型計算與實際最為接近,但采用1/N模型更能減少工作量,提高效率。焊接前應清除焊道處的油漆、鐵銹、油污、積水，雜質等，早晚溫度低時用氧炔焰清除水銹。
手工電弧焊條用E6010在焊接時，先焊根焊，再熱焊蓋面，電動砂輪清根，認真清理底層焊渣。
焊接后，打磨飛濺、焊瘤、不規則焊縫。先進行外觀檢查，合格后，進行內部檢驗。檢驗合格后及時進行接頭的外防腐，其要求與成品管的要求相同。
如此反復操作，直到完成要求長度的管段組裝。
焊接檢驗：包括外觀檢驗和無損檢測，外觀檢驗由施工單位和監理單位檢驗，根據設計要求，所有環向焊縫均進行100%X射線檢驗，射線探傷應達到3323-87 Ⅱ級的標準。焊接檢驗人員必須持證上崗，保證儀器完好，檢驗結果準確。焊接檢驗應隨焊接進度及時檢驗，并將經監理確認的結果及時反饋，以便施工單位及時掌握質量動態，采取措施，制訂對策，為下道工序創造條件。
長管段組裝完成后，兩端封焊盲板，同時做好鋼管下水拖運的各項準備工作與措施，然后待鋼管接口防腐固化后，進行鋼管拖運沉放。
怒江鋪設水下沉管公司（2020年報價）在了解輕質菱苦土木絲板吸濕性現象產生原因及其常用改善措施的基礎上,探討了以最佳原料摩爾比、添加劑和養護方式3種途徑來改善蒸壓輕質菱苦土木絲板的吸濕性現象.研究結果表明:MgO/MgCl2摩爾比為5,采用復合型添加劑(鐵礬+鋁粉+NH4H2PO4),且初期養護采用恒溫恒濕處理,對輕質菱苦土木絲板的吸濕性改善效果最好.
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