東機美 DG4V-5-2N-M-PL-T-6-40 日本TOKIMEC2008.10.01株式會社東機美(TOKIMEC)更名為東京計器株式會社(TOKYO  KEIKI)日本TOKIMEC（東京計器，東機美）－液壓技術應用于塑料注射成型機、機床、建筑機械、水庫閘門以及渡口碼頭的可動橋、游戲機等都利用了液壓技術。東京計器以制造使用更加便捷的液壓設備為目標，在追求大容量、低噪音、節能、環保等的同時，還致力于開發 “動力控制”技術，以適應信息網絡的要求。例如，液壓機器中內藏傳感器和微型控制芯片，以實現各種工業設備的遠距離控制。 另外，東京計器還在研制新的液壓裝置，如在液壓控制系統中安裝電動伺朊機構和氣壓控制機構，以形成混合的動力控制系統等。DG4V-3-OB-M-P7-H-P10-54，TOKIMEC(東京計器) P31VR-20-CM-21-S121-J，TOKIMEC(東京計器) P31VR-20-CC-21-J，TOKIMEC(東京計器) DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54，TOKIMEC(東京計器) DG4V-3-2AL-M-P7-H-7-54，TOKIMEC(東京計器) DG4V-3-7C-M-U1-H-7-54，TOKIMEC(東京計器) DG4V-5-2A-M-PL-H-7-40，TOKIMEC(東京計器) DG4V-3-22A-M-U1-H-7-54，TOKIMEC(東京計器) DG4V-3-2A-M-U1-H-7-54，TOKIMEC(東京計器) DG5S-8-3C-E-T-M-U1-H-7-54，TOKIMEC(東京計器) DG4VC-3-2A-PS2-H-7-P16-54，TOKIMEC(東京計器) DG4VC-3-2N-M-PN2-H-7-54，TOKIMEC(東京計器) DG4SM-3-33C-P7-H-54，TOKIMEC(東京計器) DG4SM-3-6C-P7-H-54，TOKIMEC(東京計器) DG4SM-3-6C-P7-H-PC1-54，TOKIMEC(東京計器) TGMPC-3-BAK-51，TOKIMEC(東京計器) TGMFN-3-Y-A2W-50，TOKIMEC(東京計器) TGMC-3-PT-BW-50，TOKIMEC(東京計器) SQP21-21-11C-1DC-18，TOKIMEC(東京計器) F11S-QP42-42-21-86DC2-18，DG4V-5-2C-M-P7L-H-7-40，TOKIMEC(東京計器) TGMC2-3-AT-FW-BT-GW-50，TOKIMEC(東京計器) TGMDC-3-Y-BK-51，TOKIMEC(東京計器) TGMDC-3-Y-PK-51，TOKIMEC(東京計器) C2G-805-JA-11，TOKIMEC(東京計器) C5G-815-JA，TOKIMEC(東京計器) DG4V-5-2C-M-PL-0V-6-40，TOKIMEC(東京計器) SQP43-60-30-86DD-18，TOKIMEC(東京計器) SQP4-50-86D-18，TOKIMEC(東京計器) DG4VC-3-2A-M-PS2-H-7-52，TOKIMEC(東京計器) P31VR-20-2PU-CC-P7-V-11-S121-J，TOKIMEC(東京計器) C-KIT-FOR-P31V，TOKIMEC(東京計器) TGMX2-3-PP-BW-G-50，TOKIMEC(東京計器) TGMPC-3-ABK-BAK-50，TOKIMEC(東京計器)TOKIMEC(東京計器) P16V-FRSG-11-CC-10-J，TOKIMEC(東京計器) SQP43-50-38-86CC2-18，TOKIMEC(東京計器) SQP41-60-12-86CC2-18，TOKIMEC(東京計器) SQP43-60-30-86AA-18-S116，TOKIMEC(東京計器) DG4V-3-2N-M-P7-T-7-54，TOKIMEC(東京計器) DG4V-5-22A-M-PL-T-6-40，TOKIMEC(東京計器) SQP41-60-8-86AA-LH-18，

東機美 DG4V-5-2N-M-PL-T-6-40 日本TOKIMECTOKIMEC(東京計器) TGMC-3-PT-GW-50，TOKIMEC(東京計器) SQP32-38-19-86BB-S116，TOKIMEC(東京計器) TGMC-3-PT-GW-50-S49，TOKIMEC(東京計器) TCG30-06-FV-12，TOKIMEC(東京計器) DG4V-3-6C-M-P7-D-7-54，TOKIMEC(東京計器) DG4V-5-6C-M-P7L-H-7-40，TOKIMEC(東京計器) DG4V-5-6B-M-P7L-H-7-40，TOKIMEC(東京計器) 

responses for Floating-decoupler mount under different excitation amplitudes.，，圖6~8顯示浮動式懸置理論模型預測的頻變與幅變動特性在頻域內與實驗結果吻合，但是對于線性模型來說還有很大的改進空間�？紤]到非線性因素，實驗結果顯示浮動式懸置的動特性在不同的激振幅值下是不同的。，，解耦盤，，非線性，，圖9 高頻、不同幅值條件下直動解耦盤式懸置動剛度與滯后角的實驗結果圖，，Fig.9 Experimental results for high frequency responses for Direct-decoupler mount under different excitation amplitude at preload 550N.，，三種被動液壓發動機懸置模型動特性對比研究，，發動機液壓懸置，，圖10 低頻、不同激振幅值、預載力550N條件下直動，，解耦盤式懸置的動剛度與滯后角實驗結果，，Fig.10 Experimental results for low frequency responses for Direct-decoupler mount under different excitation amplitude at preload 550N.，，三種被動液壓發動機懸置模型動特性對比研究解耦盤，，圖11 在激振幅值1mm，預載力550N下，直動解耦，，盤式懸置（Model III）的動剛度與滯后角實驗結果，，Fig.11 Dynamic performances of directdec-，，oupler mount 

東機美 DG4V-5-2N-M-PL-T-6-40 日本TOKIMEC(excitation amplitude: 1.0mm) at preload 550N，，圖9~11表明直動解耦盤式懸置動剛度在0~35Hz頻域內急速上升，在50~250HZ頻域內下降非�？�，主要因為直動解耦盤在起作用及固液耦合作用的結果。在非線性模型中，由于充分考慮了很多非線性的因素，計算結果與實驗結果表明兩者的動態特性非常吻合。由此可以認為非線性懸置在實際定量分析中是可行的。圖12：HEM I（只有阻尼孔的懸置）在550N預載力，激振振幅1mm、低頻下的實驗與仿真動態特性，，Fig.12 Dynamic performances of HEM I (only one inertia track mount) (excitation amplitude: 1.0mm).，，應用最小二乘法參數估計識別的參數，解耦盤對HEM I使用非線性集總參數模型,仿真計算中所使用主要集總參數如下：，，非線性解耦盤，，發動機液壓懸置，，圖13 在預載力550N,不同幅值、低頻條件下，，，HEM I的動剛度與滯后角的實驗結果圖，，Fig.13 Experimental results for high frequency responses for HEM I (only one inertia track mount) under different excitation amplitude at preload 550N.，，解耦盤，，發動機液壓懸置，，圖14 在預載力550N，不同幅值、高頻下，HEM I，，的動剛度與滯后角的實驗結果圖，，Fig.14 Experimental results for high frequency responses for HEM I (only one inertia track mount) under different excitation amplitude at preload 550N.，，

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